MeoW
Miagolazione d'ampiezza
MeoW e' un trasmettitore in modulazione di ampiezza per onde medie, autocostruibile e autofinanziabile.
Specifiche
- prezzo: <= 50 euro
- potenza: >= 50 W
- alimentazione: 12 - 48 volt
- livello seconda armonica: -40dB
- stabilita' in frequenza: 50ppm
Modulatore
Il modulatore crea il segnale alla frequenza desiderata (portante) e lo combina con il segnale audio.
Alimentazione
Il modulatore puo essere alimentato con una tensione continua da 7 ai 12 volt. Se la tensione fornita e' superiore ai 9 volt, bisogna dotare il regolatore U2 di un dissipatore.
Pretrattamento audio
Il segnale audio in entrata su P3 passa per un filtro passivo passa-banda di primo ordine 300-5000 Hz (R1,C8,C10). Il segnale va ulteriormente filtrato e compresso a monte.
uC controllo
Il microcontrollore U1 (PIC24FV16KM202) controlla il DDS attraverso i piedini D7, WCLK e FQUP di quest'ultimo, usando una variante del protocollo SPI.
Il microcontrollore viene programmato con il firmware ondeggiatore attraverso un header ICSP con la seguente piedinatura:
| Pin | Funzione | Nome |
|---|---|---|
| 1 | Abilitazione programmazione | ICSP_MCLR |
| 2 | Positivo | VDD |
| 3 | Negativo | VSS |
| 4 | Dati programmazione | ICSP_DATA |
| 5 | Clock programmazione | ICSP_CLOCK |
Due tasti, collegati a P5, controllano la frequenza, con 121 canali spaziati 9khz da 531 a 1620khz.
Dopo 30 secondi dall'ultima modifica, la frequenza si salva automaticamente.
DDS
Si possono usare i DDS AD9834, AD9850, AD9851 e tutti quelli che permettono di impostare il fondo scala del DAC.
Sul mercato si trovano due tipi moduli gia assemblati con il AD9850:
- #1 - espone il piedino 12 (Rset), la Zout pare essere intorno ai 100Ω, espone un'uscita filtrata, una diretta e una comparata quadra. E' quello usato per il nostro modulatore.
- #2 - HC-SR08 (schema) - non espone Rset, espone un'uscita filtrata e una diretta.
Nessuno dei due espone entrambe le uscite sinusoidali direttamente, rendendo impossibile sfruttare l'uscita complementare con un trasformatore; questo permette di generare solo una moulazione asimmetrica.
Un MOSFET 2n7000 (Q1) modula l'uscita del DDS al posto di Rset. L'offset di modulazione viene regolato con il trimmer RV3, mentre la profondita' e' determinata dall'ampiezza del segnale di ingresso.
Per il DDS AD9850 la relazione tra la resistenza Rset-massa e la corrente di uscita e': Iout = 32(1.248 V/Rset).
Buffer RF
Q4, un transistor bipolare NPN 2N4401 in configurazione a emettitore comune amplifica il segnale, mentre Q5 (NPN) e Q9 (PNP 2N4403), in configurazione a coppia di Sziklai lo adattano ad una impedenza di uscita piu bassa. Nel caso si utilizzi una linea di trasmissione molto lunga tra modulatore ed amplificatore, e' bene inserire una resistenza da 47Ω in uscita dal modulatore e da 68Ω sull'ingresso dell'amplificatore.
BOM EX
| # | Desc | Note |
|---|---|---|
| R1,R18 | 1K | 5% 1/8W |
| R3,R10 | 1K5 | 5% 1/4W |
| R6,R8 | 47K | 5% 1/8W, va bene qualsiasi valore dai 5 ai 100K |
| R9 | 470 | 5% 1/4W |
| R11,R12 | 100 | 5% 1/4W |
| R17 | 22 | 5% 1/4W |
| RV3 | 20K | trimmer lineare |
| C8,C18 | 33nF | Condensatore a film o ceramico C0G |
| C10,C12 | 220nF | Condensatore a film o ceramico C0G |
| C11 | 100nF | |
| C9 | 10uF | elettrolitico, opzionale |
| C14 | 1uF | ceramico |
| Q1 | 2N7000 | ok anche BS170, ma con piedinatura diversa |
| Q4,Q5 | 2N4401 | ok anche BC337, BC338, 2N2222 |
| Q9 | 2N4403 | ok anche BC327, BC328, PN2907 |
| U1 | PIC24FV16KM202 | microcontrollore a 16bit, 28 piedini in formato DIP |
| Z1 | 28DIP SOCKET | Zoccolo 28pin DIP |
| U2 | L7805CV | Regolatore di tensione in contenitore TO220 |
NB: La precisione dei componenti, la potenza delle resistenze e la tensione dei condensatori sono indicati come valore minimo. Componenti con caratteristiche migliori vanno ugualmente bene.
Punti di test
| # | V | Note |
|---|---|---|
| TP1 | 5V | |
| TP2 | 1,15V | b Q4 |
| TP3 | 2,9V | c Q4 |
| TP4 | 2,2V | e Q5 |
Amplificatore lineare
E' uno stadio push-pull a transistor MOSFET che lavora in classe AB, con una tensione di alimentazione dai 24 ai 48 volt.
Alimentazione
Per ottenere la tensione di 18v per lo stadio pilota e di 5v per il circuito di bias, Q10 regola inizialmente la tensione di ingresso a un valore di 22-24v. Questo valore viene ridotto a 18v da U4 e a 5v da U3. Per alte tensioni di ingresso Q10 va dotato di dissipatore isolato.
Stadio pilota
Q6, un transistor bipolare NPN 2N4401 in configurazione a emettitore comune amplifica il segnale, mentre Q7 (NPN 2N4401) e Q8 (PNP BD140), in configurazione a coppia di Sziklai usata a collettore comune lo adattano ad una impedenza di uscita piu bassa.
Nel caso si inseriscano in parallelo molti MOSFET, e' possibile modificare R16,R21 per modificare l'impedenza di uscita dello stadio pilota.
Nel caso in cui il livello del segnale ai gate dei MOSFET sia insufficiente, e' possibile aumentare il guadagno dello stadio pilota inserendo il condensatore C17, normalmente non necessario.
Trasformatore di ingresso
Il trasformatore di ingresso T2 si occupa di trasformare il segnale sbilanciato in ingresso in un segnale bilanciato per pilotare in antifase i due transistor. E' composto da 8/9+9 spire di filo da 0,25-0,35mm su nucleo BN-43-302 oppure BN-43-2402 (AL=1440).
L'impedenza di ingresso di un amplificatore push-pull a MOSFET e' data dal circuito di bias e dalla capacità di gate.
La resistenza di un condensatore di capacità c a un segnale di frequenza f e' R=1/(2*pi*f*c)
Ad esempio, alla frequenza di 1MHz:
- STP16NF06 ->
1/(2⋅pi⋅1000000⋅0,000000000315) = 505Ω - IRF630 ->
1/(2⋅pi⋅1000000⋅0,000000000960) = 165Ω
Circuito di bias
Il circuito di polarizzazione (R2,R19,C13,C20,U3,L1,L2,RV1,RV2) si occupa di generare una tensione che, applicata ai gate dei transistor, determina il punto di lavoro e quindi la classe di amplificazione.
Le resistenze R2 e R19 determinano la tensione minima regolabile, mentre U3 determina la tensione massima.
Le induttanze L1 ed L2 impediscono al segnale di risalire nel circuito di polarizzazione. La loro resistenza è trascurabile per la corrente continua, mentre e' di circa 2⋅π⋅1000000⋅0,000680 = 4300Ω alla frequenza di 1MHz.
La tensione va regolata con i trimmer RV1 e RV2 in modo che attraverso ogni transistor scorra una corrente di 50ma.
Le resistenze R3 e R4 creano (assieme alla capacità di gate) un filtro passa basso che smorza le oscillazioni sui gate. Il valore indicato e' adatto se i MOSFET sono saldati direttamente sul circuito stampato. Nel caso in cui siano collegati tramite fili (mai piu lunghi di 5cm), aumentare il valore (non oltre i 50 Ω) fino a smorzare eventuali oscillazioni. R3 ed R4 vanno sempre saldate piu vicino possibile al gate dei MOSFET. Se si combinano più MOSFET in parallelo, va messa una resistenza di gate per ogni dispositivo.
MOSFET
I MOSFET per uso RF sono molto costosi. Fortunatamente, per la banda delle onde medie possiamo usare dei MOSFET di tipo HexFET, StripFET o TrenchFET in contenitore TO-220 o TO-247 concepiti per uso commutativo di potenza, molto piu economici (quasi sempre < 1 euro) e robusti.
Alcuni tipi adatti allo scopo sono:
| FET | Id A | Vds V | Rds Ω | Cin pF | Note |
|---|---|---|---|---|---|
| IRF510 | 5,6 | 100 | 0,54 | 180 | |
| IRF520 | 9,7 | 100 | 0,2 | 360 | Bene a 24v, anche in coppia |
| IRF530 | 14 | 100 | 0,14 | 670 | |
| IRF540 | 33 | 100 | 0,04 | 890 | Cin eccessiva > 1MHz |
| IRF610 | 3,3 | 200 | 1,5 | 140 | |
| IRF620 | 7 | 200 | 1,2 | 460 | Bene a 24v |
| IRF630 | 9 | 200 | 0,3 | 960 | Cin eccessiva > 1MHz |
| IRF640 | 18 | 200 | 0,15 | 1850 | |
| IRF710 | 2 | 400 | 3,6 | 200 | |
| IRF730 | 7 | 400 | 1 | 620 | |
| IRF740 | 10 | 400 | 0,55 | 1400 | |
| STP16NF06 | 16 | 60 | 0,08 | 315 | Vds insufficiente @24v |
| STP5N60M2 | 3,5 | 600 | 1,3 | 211 | |
| STP9N60M2 | 5,5 | 600 | 0,72 | 320 | |
| STP7N60M2 | 5 | 600 | 0,86 | 271 | |
| STP7N65M2 | 5 | 650 | 0,98 | 270 | |
| STP3NK50Z | 2,3 | 500 | 2,8 | 280 | |
| IRFZ24 | 12 | 60 | 0,1 | 640 | |
| FQP3N30 | 3,2 | 300 | 2,2 | 175 | |
| IRFI620GPBF | 4 | 200 | 0,8 | 360 | isolato, Ok a 36v, anche 3 in parallelo |
| STW6N90K5 | 6 | 900 | 0,9 | 342 | TO-247 |
| IPA50R800CE | 7,6 | 550 | 0,8 | 280 | isolato |
| RCX081N20 | 8 | 200 | 0,77 | 330 | isolato |
- Id e' la corrente massima tra source e drain mentre il transistor e' in massima conduzione.
- Vds e' la massima tensione sopportabile tra drain e source; deve essere pari o superiore al quadruplo della tensione di alimentazione. Valori di Vds troppo bassi possono comportare la rottura del transistor ad alte tensioni di alimentazione, ad alte potenze o a cattivi accordamenti di antenna.
- Rds e' la resistenza tra drain e source mentre il transistor e' in massima conduzione. Valori di Rds troppo alti impediscono di raggiungere potenze elevate.
- Cin e' la capacita totale presentata dal gate. Valori di Cin troppo grandi determinano una eccessiva impedenza di ingresso dello stadio al salire della frequenza, comportando un abbassamento del guadagno. E' la limitazione principale dei MOSFET non RF.
I MOSFET vanno fissati ad un dissipatore di calore. Un comune dissipatore con ventola per CPU da PC e' sufficiente fino a 80-100W.
Tutti i MOSFET elencati hanno il tab (l'orecchia metallica con il buco per la vite) collegata al terminale di drain, quindi il componente va elettricamente isolato dal dissipatore con gli appositi pad in silicone (oppure mica e pasta termica) e rondella in nylon.
Il contenitore TO-220 permette una dissipazione di circa 50W se fissato direttamente al dissipatore; se si usa il pad isolante la potenza massima scende a 25W. Per raggiungere potenze maggiori e' possibile collegare in parallelo più transistor.
Dato che la causa piu comune di oscillazione dei MOSFET in contenitore TO-220 e' data dall'accoppiamento capacitivo tra drain e gate, puo' essere una buona idea rimuovere il piedino di drain e usare il tab metallico come collegamento al trasformatore di uscita.
ref.
- riguardo la stabilizzazione con feedback rc drain-gate: https://www.radio-kits.co.uk/radio-related/Linear_PA/mtt97.pdf, http://www.infineon.com/dgdl/an-937.pdf?fileId=5546d462533600a40153559ea1481181
Trasformatore di uscita
Il trasformatore di uscita trasferisce i due segnali in controfase prodotti da Q2 e Q3 all'uscita dell'amplificatore, adattandone l'impedenza. Va avvolto con filo di rame con diametro almeno 1mm su nucleo toroidale o binoculare, alternando le spire degli avvolgimenti.
Rapporto di impedenza
L'impedenza di uscita di un amplificatore push pull e' Zout = (Vcc^2)/(2*Pout); ne consegue che a potenze e tensioni di alimentazioni diverse l'impedenza di carico ottimale cambia.
Ad esempio:
- alimentazione 24 volt, alla potenza di 24 watt:
(24V^2)/(2*24W) = 12Ω - alimentazione 36 volt, alla potenza di 54 watt:
(36V^2)/(2*54W) = 12Ω
In entrambi i casi, circa un quarto dell'impedenza di uscita desiderata (50Ω).
Il rapporto di impedenza tra gli avvolgimenti di un trasformatore e' pari al quadrato del rapporto delle spire Z1/Z2 = (N1/N2)^2. Quindi, il rapporto tra il numero di spire dei due avvolgimenti sarà 1:2.
Qui di seguito alcune conversioni di impedenza per carichi a 50Ω:
| Vcc(V) | P(W) | Zi(Ω) | Zo(Ω) | Zo/Zi | N2/N1 |
|---|---|---|---|---|---|
| 24 | 91,16 | 3,125 | 50 | 16 | 4 |
| 24 | 125,44 | 2,29 | 50 | 21,7 | 4,66 |
| 24 | 51,84 | 5,55 | 50 | 9 | 3 |
| 24 | 104,04 | 2,76 | 50 | 18 | 4,25 |
| 36 | 207,36 | 3,125 | 50 | 16 | 4 |
| 48 | 209 | 5,55 | 50 | 9 | 3 |
Empiricamente, l'impedenza di uscita di un circuito puo essere misurata osservando la variazione della tensione prodotta al variare del carico:
- tra un circuito aperto e un carico conosciuto Rl:
Ro = Rl((Vo/Vl) - 1). In particolare, quando viene applicato a un circuito aperto un carico di impedenza pari a quella di uscita, la tensione prodotta si dimezza. - tra due carichi conosciuti R1 e R2:
Ro = (R1-(R1*(V1/V2)))/((V1/V2)-(R1/R2))
Induttanza
Per fare in modo che il trasformatore si comporti come tale e non come un corto circuito, la reattanza induttiva dell'avvolgimento piu piccolo deve essere almeno 4 volte piu grande dell'impedenza a cui esso e' collegato alla frequenza piu bassa; qui un approfondimento sul tema.
Ad esempio, alla frequenza di 1 MHz con una impedenza di uscita di 50Ω, l'induttanza del secondario deve essere almeno (50Ω*4)/(2⋅π⋅1000000Hz)= 0,0000318H ossia 32μH.
Per controllare che il trasformatore sia dimensionato per la frequenza di lavoro in questione possiamo:
- misurare l'impedenza sul primario tenendo il secondario aperto. Il valore Zp e' pari alla somma tra l'induttanza di magnetizzazione Zm e l'induttanza dispersa Zd.
- misurare l'induttanza dispersa Zd misurando l'impedenza sul primario tenendo il secondario in cortocircuito.
- l'induttanza di magnetizzazione Zm e' quindi pari a Zp-Zd.
- calcolare che l'impedenza caratteristica Zc = √(Zm x Zd) del trasformatore sia circa pari a quella voluta Zi.
Se il valore di Zc è errato, bisogna modificare l'avvolgimento moltiplicando il numero di spire correnti per √(Zi/Zc).
Nucleo magnetico
Dato che una induttanza di 32μH avvolta in aria (che ha permeabilità 1µ) sarebbe molto ingombrante, la si avvolge attorno ad un nucleo di materiale ferromagnetico -detto ferrite- avente una permeabilità piu alta dell'aria. Questo permette di dover avvolgere meno spire, permettendoci di usare un filo piu grosso che possa sopportare meglio le correnti in gioco. Qui un approfondimento sui diversi materiali magnetici.
Il numero di spire da avvolgere per ottenere un'induttanza di 32μH sarà ad esempio:
- T106-52 (AL=95) -> 1000⋅sqrt(32μH/(95⋅1000)) -> 18,3 -> 19 spire
- 5943002701 a.k.a FT140-43 (AL=885) -> 6 spire
- BN-43-202 binoculare (AL=2200) -> 4 spire
- R16X9.6X6.3 N87 (cod. B64290L0045X087 ), AL=1420 -> 5 spire
- R22.1×13.7×7.90 N49 (cod. B64290L0719X049), AL=1500 -> 5 spire
- R22.1×13.7×12.5 N87 (cod. B64290L0651X087), AL=2630 -> 4 spire
- R36X23X15 N87 (cod. B64290L0674X087), AL=2940 -> 4 spire
- 2643540402, 2643665702, 2643626402, 2643626502 tubolari. Usando due nuclei affiancati creando un binoculare -> 3 spire
- 4 x 2643540402 tubolari, due impilati x due affiancati = 40µH -> 2 spire
BOM PA
| # | Desc | Note |
|---|---|---|
| R2,R20 | 10K | 5% 1/4W |
| R5 | 6K8 | 5% 1/4W |
| R7 | 820 | 5% 1/4W |
| R13 | 560 | 5% 1/4W |
| R14 | 82 | 5% 1/4W |
| R15 | 390 | 5% 1/4W |
| R16,R21 | 180 | 5% 1/2W oppure una sola 100R da 1W o più |
| R2,R19 | 2K7 | 5% 1/4W |
| R3,R4 | 18R | 1% 1/8W, vedi testo |
| RV1,RV2 | 5K | trimmer lineari orizzontali |
| C4,C5,C6,C16 | 330nF | ceramici |
| C1,C13,C15,C19,C20,C21 | 1uF | ceramici a basso ESR/ESL, valore non critico >0,1uF |
| C2 | 1000uF | elettrolitico 50V, valore non critico |
| C17 | 33nF | opzionale, vedi testo |
| L1,L2 | 680uH | assiali, valore non critico |
| Q6,Q7 | 2N4401 | ok anche BC337, BC338, 2N2222 |
| Q8 | BD140 | ok anche BD136. con dissipatore |
| Q2,Q3 | IRF620 | vedi MeoW#MOSFET |
| Q10 | IRF620 | qualsiasi N-Mosfet in TO-220. con dissipatore |
| Q11 | 2N7000 | |
| T2 | 2843000302 | 8:9+9 su 2843000302 |
| T1 | 4 x 2643540402 | 1+1:4 (vedi tabella) |
| U3 | 78L05 | |
| U4 | 7818 |
Punti di test
| # | V | Note |
|---|---|---|
| TP4 | ||
| TP5 | ||
| TP6 | ||
| TP7 |
Filtro passa-basso
Il filtro di uscita (C1,L2,C3,L4,C5,L6,C7) si occupa di sopprimere i segnali a frequenze indesiderate presenti all'uscita dell'amplificatore. La frequenza di taglio del filtro deve essere di poco superiore alla frequenza della portante e sempre inferiore al doppio della frequenza della portante (seconda armonica).
Per un frequenza di taglio di 1500 KHz:
- C1, C7: 1000pf
- 3 x 330pf ≥500V in parallelo
- C3, C5: 2700pf
- 8 x 330pf ≥500V in parallelo
- L2, L6: 5,33 μH
- 20 spire di filo con diametro ≥ 1mm su nucleo T106-2
- 8 spire in aria diametro 100mm lunghezza 90mm
- L4: 6,73 μH
- 22 spire di filo con diametro ≥ 1mm su nucleo T106-2
- 9 spire in aria diametro 100mm lunghezza 86mm
- 10 spire in aria diametro 100mm lunghezza 124mm
Usare condensatori a mica argentata, a film, ceramici a disco o altri tipi adatti per radiofrequenza.
Regolazione
Per ottenere la massima potenza di trasmissione senza distorsione seguire questa procedura:
- Collegare sorgente audio, modulatore, amplificatore, antenna (o carico fittizio).
- Collegare un amperometro in serie all'alimentazione del PA.
- Collegare un oscilloscopio all'uscita dell'amplificatore, con la sonda impostata a 10:1, sensibilita adeguata e base dei tempi 0,5us/div. Per amplificatori di alta potenza controllare la tenuta in tensione della sonda.
- Portare RV3 al minimo, volume audio a zero.
- Portare RV1 e RV2 al minimo (con il cursore verso massa).
- Alimentare il tutto.
- Misurare la corrente assorbita dal PA.
- Aumentare RV1 in modo che la corrente assorbita dal PA aumenti di 30ma per ogni MOSFET.
- Aumentare RV2 in modo che la corrente assorbita dal PA aumenti di altri 30ma per ogni MOSFET.
- Aumentare RV3 fino a raggiungere la massima potenza di uscita senza distorsione. Annotare la tensione di uscita. Dovrebbe essere pari alla potenza di progetto, determinata dalla tensione di alimentazione e al rapporto del trasformatore di uscita.
- Abbassare RV3 fino ad ottenere in antenna la meta' della tensione precedente.
- Impostare la base dei tempi dell'oscilloscopio a 0,5ms/div.
- Riprodurre una sinusoide audio a circa 1khz.
- Aumentare il volume audio fino a che:
- Il picco negativo dell'inviluppo della portante modulata e' poco superiore a zero e privo di distorsione.
- Il picco positivo dell'inviluppo della portante modulata e' pari alla tensione massima annotata.
- Nel caso non si raggiunga una corretta modulazione al 100%, correggere la regolazione di RV3.
La forma d'onda nell'oscilloscopio deve assomigliare all'esempio con M=1
La potenza di uscita sara uguale a (V^2)/Zout
Riflettometro
Il riflettometro o rosmetro misura il rapporto tra l'energia inviata dal trasmettitore verso la linea di trasmissione e quindi l'antenna, e l'energia riflessa da queste verso il trasmettitore a causa di una differenza di impedenza. L'energia riflessa provoca un surriscaldamento dei transistor di potenza e in casi limite la loro rottura. Se si ha a disposizione un oscilloscopio a due canali, si possono misurare le caratteristiche dell'antenna usando un Ponti#Ponte di Weathstone